免费超级乱淫漫画网站_18女人腿打开无遮掩_免费的国语一级淫片_免费黄色小视频网站

 免責(zé)聲明：本文援引自網(wǎng)絡(luò)或其他媒體，與揚鍛官網(wǎng)無關(guān)。其原創(chuàng)性以及文中陳述文字和內(nèi)容未經(jīng)本站證實，對本文以及其中全部或者部分內(nèi)容、文字的真實性、完整性、及時性本站不作任何保證或承諾，請讀者僅作參考，并請自行核實相關(guān)內(nèi)容。揚州鍛壓\揚州沖床\揚鍛\yadon\沖床廠家\壓力機廠家\鍛造廠家\

轉(zhuǎn)發(fā)自：模具工業(yè)

作者：毛秀，張祥林，查想，曹傳亮

（華中科技大學(xué)材料成形及模具技術(shù)國家重點實驗室，湖北武漢430074）

材料斷裂準則的選取對模擬過程非常重要。在Deform軟件中，提供了多種斷裂準則，現(xiàn)采用斷裂模型為Normalized Cockroft&Latham的斷裂準則“、 C*：了0 ! d為

式中：C*．一一一材料的臨界破壞值丿一一．．?dāng)嗔褧r的 女應(yīng)變； 等效應(yīng)變；伊*一一最大主應(yīng)力；伊 等效應(yīng)力：d一一一等效應(yīng)變增量。

當(dāng)c* = 0成立時，認為材料發(fā)生了斷裂。采用單元消除的方法處理模擬過程中的斷裂問題，即當(dāng)某單元的等效應(yīng)變滿足此式時，將該單元從模型中消除，在以后的計算中該單元剛度為零。

3模擬結(jié)果分析 3，1靜水應(yīng)力分析

精密沖裁實現(xiàn)的一個必要條件是在剪切變形區(qū)內(nèi)要有足夠人的靜水壓應(yīng)力，從而抑制沖裁過程中裂紋的產(chǎn)生和擴展，避免破裂，使塑性變形貫穿整個沖裁過程，從而得到斷面質(zhì)量較高的制件閻。齒輪的塑性變形區(qū)域集中在狹窄的凸模一凹模刃口連線附近，此處靜水應(yīng)力場的分布區(qū)域和數(shù)值人小將決定齒輪精沖質(zhì)量的好壞。

齒輪零件輪廓形狀復(fù)雜，模擬發(fā)現(xiàn)，齒頂、齒根處具有不同的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)，因此，從圖4所示的齒頂、齒根處剖切，分別分析兩處的靜水應(yīng)力狀態(tài)。表1所示是凸模行程分別為2．5、4．0、5，0、6．Omm時齒根、齒頂處的靜水應(yīng)力分布。

齒根 齒頂 齒圈剖切面剖切血 壓痕

圖4齒根、齒頂剖切面位置

模具工業(yè)2014年第40卷第2期

由表1中的云圖可見，板料剪切變形區(qū)基本上始終處于靜水壓應(yīng)力狀態(tài)，齒根部位的最大靜水壓 應(yīng)力出現(xiàn)在凹模刃口附近，齒頂部位的最大靜水壓應(yīng)力出現(xiàn)在凸模刃口附近。隨著凸模下行，板料剪切變形區(qū)的靜水壓應(yīng)力逐漸減小，這是凸模切入板料后相對間隙逐漸減小的緣故。對比齒根、齒頂處變形區(qū)的靜水應(yīng)力分布情況發(fā)現(xiàn)：在凸模行程未達到2mm時，齒根、齒頂處均有較人的靜水壓應(yīng)力，在隨后的變形過程中，齒根處靜水壓應(yīng)力明顯大于齒頂處，并且在齒根處整個板厚范圍內(nèi)均處于壓應(yīng)力狀態(tài)，而齒頂處被凹模剪切過的己變形的部分存在拉應(yīng)力。

表1靜水應(yīng)力分布

齒根部位靜水應(yīng)力 齒頂部位靜水應(yīng)力

6．0

應(yīng)丿

If,'應(yīng)丿/MPa

2000刁630刁250 ·875 巧00 25 250 625 10（

模擬發(fā)現(xiàn)，沖裁過程開始后齒頂處的塌角在凹模側(cè)開始形成，達到一定程度后在沖裁過程中基本保持不變，而齒根處始終沒有明顯的塌角。究其原因，這是由齒輪零件的外形輪廓決定的，塌角是精沖時板料剪切變形區(qū)的材料隨凸模刃口向工們剪切面轉(zhuǎn)移而形成的，具有一定的寬度和深度回。齒 輪的齒頂類似于懸臂，材料轉(zhuǎn)移涉及的區(qū)域重疊，使得齒頂部位的塌角較人。根據(jù)塑性變形體積不變的原則，齒頂處對應(yīng)的廢料塌角較小，同理，內(nèi)凹的齒根部位塌角較小。

齒根部分輪廓內(nèi)凹，由于模具對材料的約束而產(chǎn)生的應(yīng)力可以提高此處的靜水壓應(yīng)力，另外塌角形成后齒頂塌角處反頂器與零件不能接觸，這就使得反頂力不能直接施加到塌角后面的精沖斷面上，

巧

造成此處靜水壓應(yīng)力不足，這在表1中得到了體現(xiàn)，再加上齒頂處己變形部分存在拉應(yīng)力的作用，不能很好地控制撕裂的產(chǎn)生和擴展，因此齒頂尖角部位容易產(chǎn)生撕裂而齒根部位完好。

3，2應(yīng)變分析

圖5所示為沖裁結(jié)束后齒頂和齒根處的應(yīng)變分布云圖，由圖5可見，從塌角側(cè)到毛刺側(cè)應(yīng)變逐漸增大，越靠近沖裁面應(yīng)變值越大，這是因為在沖裁過程中，塌角側(cè)的材料先完成變形，此時材料的變形程度最低，隨后變形程度逐漸增大，到毛刺側(cè)變形程度達到最大。齒頂處應(yīng)變值大于1的區(qū)域最大寬度為1.3 mm，齒根處為0，53mm，齒頂處應(yīng)變區(qū)的寬度超過齒根應(yīng)變區(qū)的2倍，這是因為齒頂為尖角部分，輪廓線長，其變形區(qū)域在此處疊加，從而使變形區(qū)較寬。

等效應(yīng)變

5．00

4，00

3 00

2．00 L00

o．000

（a）齒頂處應(yīng)變分布云圖等效應(yīng)變

6．00

5 00

4．00

3，00

2．00 1，00

o，000

（b）齒根處應(yīng)變分布云圖

圖5齒頂、齒根處應(yīng)變分布云圖

圖6為試驗精沖零件齒頂和齒根變形區(qū)的硬度分布曲線，曲線顯示了在離沖裁面不同距離的斷面上，從塌角側(cè)到毛刺側(cè)不同板厚處的硬度人小（試驗力I N，保壓時間巧s），山圖6可見，從塌角側(cè)到毛刺側(cè)硬度值逐漸增大，這是因為精沖零件從塌角側(cè)到毛刺側(cè)變形程度逐漸增人。不同斷面上的硬度

16

變化趨勢相似，越靠近沖裁面硬度值越大。對比圖 6（a）、（b）可知，齒頂硬化區(qū)的寬度大于齒根硬化區(qū)的寬度，在離沖裁面相同距離的斷面上，齒頂剪切區(qū)的硬度比齒根處的大，這與圖5所示的應(yīng)變分布相吻合。如圖6（a）所示，在齒頂剪切區(qū)距離沖裁面 0·巧mm的斷面上，靠近毛刺側(cè)邊緣處的維氏硬度增至近400Hv，幾乎是基體硬度（188 ·4HV）的2倍。

硬度HV

（a） 齒頂處剪切區(qū)硬度分布

2傭250 3傭350 4開

硬度HV

（b） 齒根處剪切區(qū)硬度分布

圖6齒頂、齒根處變形區(qū)硬度分布

由以上分析可知，沖裁面附近的剪切區(qū)材料加工硬化現(xiàn)象嚴重，并使韌性降低，尤其是齒頂部位 容易達到材料的成形極限，同時材料中處于沖裁面 模具工業(yè)2014年第40卷第 2期

上的非常小的缺陷，如脆而硬的片狀碳化物等，都會引起沖裁面的撕裂。

4結(jié)束語

（1)隨著沖裁過程的進行，板料剪切變形區(qū)的靜水應(yīng)力逐漸減小，齒頂處變形區(qū)的靜水應(yīng)力小于齒根處。齒輪零件外形輪廓導(dǎo)致齒頂處有大的塌角，小的靜水應(yīng)力和己變形部分存在的拉應(yīng)力使得齒頂部位容易產(chǎn)生撕裂。

（2）從塌角側(cè)到毛刺側(cè)應(yīng)變逐漸增大，越靠近沖裁面應(yīng)變值越大，齒頂處應(yīng)變區(qū)的寬度是齒根處的2倍多。試驗精沖所得零件齒頂和齒根剪切區(qū)的硬度分布曲線與應(yīng)變分布云圖相吻合。嚴重的材料加工硬化使得齒頂部位容易達到成形極限，同時分離面上很小的缺陷都會造成撕裂。

參考文獻：

[I]LANGE K,BIRZER D I,MUKHOTY A,et al.CoId formmg and fineblanking-A handbook on clod processing, material propenties,component design[M].Switzerland:

Edelstahlwerke Buderus AG，1997：203一207·

[2]易際明，趙軍，黃桂美·離合器星輪精沖擠壓工藝分析與模具設(shè)計[J]·模具工業(yè)，2012，38（5）：58一60·

[3]COCKCROFT M G,LATHAM D J.Ductility and the workability of metals[J].Journal The Institute Met s，1968，96：33一39，

[4]方剛，雷麗萍，曾攀·金屬塑性成形過程延性斷裂的準則及其數(shù)值模擬湃機械工程學(xué)報，2002，38（(l)：21一25 ·

[5]崔慶·齒形和三維零件精沖工藝技術(shù)研究[D]·北京：北京航空航大大學(xué)，20：34一36·

[6]涂光祺·精沖技術(shù)[M].北京：機械工業(yè)出版社，2006： 116-118.